二催化在 !,’$ 年增设的再生器水平式内取热盘管，包括 !% 组饱和蒸汽盘管和 $ 组过热蒸汽盘管，设计取热量为 !""&% ./*0。随着裂化催化剂的不断更新，掺渣能力逐渐提高，到 !,,1 年内取热盘管只剩下 1 组饱和蒸汽盘管和 % 组过热蒸汽盘管，利用再生烧焦过剩热与2 (3+ 除氧水换热产生%&$(3+、4%$ 5的蒸汽约 %" )*0 （取热量约 ’2&4 ./*0）。因该系统取热量相对恒定，操作弹性小，难以适应高处理量或大掺渣率的生产要求，再生温度*低仅为 2%" 5，再生剂含碳量 "&!$6 7 ".，降低了催化剂的活性和选择性。因取热盘管安装在再生器内部，检修维护困难。由于盘管泄漏多次停用，导致高温腐蚀，重新启动时又发生热振动。临近改造时此系统外部漏点越来越多，循环水泵泄漏频繁，还因循环水泵出口单向阀严重泄漏造成装置紧急停工。
二催化此次改造以再生器下流式外取热器取代了内取热盘管，利用再生烧焦过剩热与 2 (3+ 除氧水换热，所产 %&, (3+、约 #1" 5的饱和蒸汽与油
浆蒸发器产生的蒸汽汇合，经再生器烟气出口蒸汽过热器后，大部分蒸汽经余热锅炉过热段被再生烟气加热到约 4#" 5并入中压管网，余汽经减温减压器并入低压管网。该取热器设有 ## 组竖立布置的取热管，避免了水平布置的结垢问题；其热催化剂入口不设切断阀以节省设备投资，正常生产靠调节外取热器流化风量或调节下切断滑阀开度来控制再生温度，取热器内催化剂流速低（约为"&! 8*9），取热管易冲刷部位加了耐磨衬里，减轻了催化剂磨蚀和高机械应力；冷催化剂经空气提升管返回再生器，均匀分散到密相床层，避免了床层局部超温。
该系统引进了 ! 台进口的 " # $ # %& ’(() 循环水泵，水汽阀门全部采用 %* +,- 的焊接阀，减少了静密封泄漏点。二催化自改造以来，日加工量从 . .** / 到. $** /、掺渣率从 0*1到 $$1，外取热器系统控制精确，调节灵活自如。
在日加工量约 . 0** /，掺渣率由 "*1分别提高到 "&1、2&1和 $&1时，再生器烧焦量约由 $3$/45 分别提高到 630 /45、%*3% /45 和 %*3$ /45，外取热 器 取 热 量 则 从 063 2 7845 分 别 提 高 到&23! 7845、%*&3! 7845 和 %.%3" 7845。预计全炼大庆减压渣油时，再生器烧焦量和外取热器取热量将分别达到 %. /45 和 %0&3& 7845。由于外取热器负荷可调，增强了装置抗干扰能力和对原料的适应性，提高了催化剂的再生烧焦效果（再生温度和再生剂含碳量分别稳定在约 ""* 9和 *3*01），有利于 :;<=% 催化剂优良特性的发挥。二催化改造时增设了一台增压机（原动机 "!*>?），以提供外取热器流化风和冷催化剂提升风。为避免增压机停机造成生产波动，增加了非净化风与外取热器流化风和空气提升管提升风的连通线。
在 %666 年 " 月和 .*** 年 % 月 .* 日增压机停机分别更换电机风扇和处理润滑油系统泄漏点时，先降低掺渣量，视再生温度，逐渐关小外取热器下滑阀直到完全关闭，然后将增压风改为非净化风，再停机处理。%666 年 0 月 .$ 日和 " 月 $ 日因紧急停电两次切断反应进料，增压机停机后及时打开增压风与非净化风的连通线，避免了空气提升管噎塞等事故的发生。
